非抗震设防区某四层教学楼局部平面如图36-38(Z)所示。各层平面布

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[单选题]非抗震设防区某四层教学楼局部平面如图36-38(Z)所示。各层平面布置相同，各层层高均为3.6m。楼、屋盖均为现浇钢筋混凝土板，静力计算方案为刚性方案。墙体为网状配筋砖砌体，采用MU10级烧结普通砖，M10级水泥砂浆砌筑，钢筋网采用乙级冷拔低碳钢丝[JZ634_188_1.gif]焊接而成(f[XBzy.gif]＝320N／mm²)，方格钢筋网间距为40mm，网的竖向间距130mm。纵横墙厚度均为240mm，砌体施工质量控制等级为B级。第二层窗间墙A的轴向力偏心距e＝24mm。 [JZ634_189_1.gif]

假定，墙体中无配筋，β＝15，修正后的墙体抗压强度设计值f＝1.68N／mm²。试问，第二层窗间墙A的受压承载力设计值(kN)与下列何项数值最为接近？ 提示：按单向偏心受压构件计算。

A. 430
B. 290
C. 260
D. 210

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[单选题]某柱下独立基础的底面尺寸为1.6m×2.4m。上部结构传至基础顶面的荷载准永久组合值F[XBzk.gif]＝600kN，基础埋深d＝2.0m，其余如下图所示。 [LXL20160215_1_6.gif]

确定分层总和法算出的基底中心的地基变形量s′最接近于（　　）mm。

A. 36.2
B. 43.5
C. 48.8
D. 50.3

[单选题]某地上16层、地下1层的现浇钢筋混凝土框架-剪力墙办公楼，如图25-29(Z)所示。房屋高度为64.2m，该建筑地下室至地上第3层的层高均为4.5m，其余各层层高均为3.9m，质量和刚度沿高度分布比较均匀，丙类建筑，抗震设防烈度为7度，设计基本地震加速度为0.15g，设计地震分组为第一组，Ⅲ类场地，在规定的水平力作用下，结构底层框架部分承受的地震倾覆力矩大于结构总地震倾覆力矩的10%但不大于50%，地下1层顶板为上部结构的嵌固端。构件混凝土强度等级均为C40(f[XBzc.gif]＝19.1N／mm²，f[XBzt.gif]＝1.71N／mm²)。 [JZ634_215_1.gif]

假定，题25中的剪力墙在地上第1层底部截面考虑地震作用的内力设计值如下(已按规范、规程要求作了相应的调整)：N＝6800kN，M＝2500kN·m，V＝750kN，计算截面剪跨比λ＝2.38，h[XBzw0.gif]＝2300mm，墙水平分布筋采用HPB300级钢筋(f[XBzyzh.gif]＝270N／mm²)，间距s＝200mm。试问，在s范围内剪力墙水平分布筋面积A[XBzszh.gif](mm²)最小取下列何项数值时，才能满足规范、规程的最低要求？ 提示：①0.2f[XBzc.gif]b[XBzw.gif]h[XBzw.gif]＝2387.5kN; [JZ634_216_1.gif]

A. 107
B. 157
C. 200
D. 250

[单选题]某房屋中横墙（见下图），采用混凝土小型空心砌块MU10（孔洞率45%）、水泥混合砂浆Mb5砌筑，施工质量控制等级为B级；截面尺寸为5600mm×190mm；由恒荷载标准值产生于墙体水平截面上的平均压应力为0.5MPa，作用于墙体的水平剪力设计值为200.0kN。 [LXL20160205_1_169.gif]

当该混凝土空心砌块墙体采用Cb20混凝土灌孔，灌孔率为33%时，该墙体受剪承载力最接近于（　　）kN。

A. 483.6
B. 459.8
C. 397.4
D. 306.8

[多选题]《混凝土规范》是否有勘误表?

A. 《混凝土结构设计规范》国家标准管理组2003年4月5日发布的勘误见表2-1-2。 [JZ206_328_38_1.gif] [JZ206_329_38_2.gif] 除以上官方发布的勘误外，笔者认为下面的一些条文也需要注意： (1)107页的公式(8．1．7-1) 107页的公式(8．1．7-1)，规范中写成[JZ206_329_38_3.gif]，而依据规范图8．1．7(6)，由竖向力的平衡可得0．6bha[y,max.gif]=F[k.gif],于是应有[JZ206_329_38_4.gif] (2)117页的图9．4．3 今将《混凝土规范》的图9．4．3摘录于此，即图2-1-12。图中，1．3l[l.gif]似乎是由接头中点向左右各延伸0．65l[l.gif]得到，而根据该条的条文说明，应是自接头中点向左或者右延伸1．3l[l.gif]，考查此区间的接头率。 [JZ206_329_38_5.gif] 为了对照，今给出《公路混凝土规范》中受力钢筋绑扎接头的图示，如图2-1-13所示，l为1．3倍搭接长度，图中所示z区段内有接头的钢筋截面面积按照两根计。 [JZ206_329_38_6.gif] (3)117页的10．2．5条 对公式中b的解释与该条最末一行矛盾。对箱形截面，b应取b[h.gif]。 (4)140页的10．4．4条第1款 "外侧柱纵向钢筋"改为"柱外侧纵向钢筋"更确切。 (5)154页的10．7．9条第2款 "在中间支座顶面以上0．2l₀到0．6l₀高度范围内的纵向受拉钢筋配筋率尚不宜小于0．5％"，这里的l₀从图10．7．9-3看，似乎是h。 (6)169页的11．2．3条第2款 "钢筋的屈服强度实测值与强度标准值的比值不应大于1．3"，"强度标准值"改为"标准值"似乎更通顺。 (7)179页的11．4．15条 "柱箍筋加密区内的箍筋肢距，一级抗震等级不宜大于200mm；二、三级抗震等级不宜大于250mm和20倍箍筋直径中的较小值；四级抗震等级不宜大于300mm"。这里，"较小值"依据原《抗规》6．3．11条或《高规》6．4．8条应为"较大值"。 (8)237页的3．4．1条 该条引用的《民用建筑热工设计规程》JGJ24-86已被《民用建筑热工设计规范》GB50176-93代替。

[单选题]已知钢筋砖过梁净跨l[XBzn.gif]=1.5m，采用MU10的多孔砖和M5的混合砂浆砌筑，在距洞口0.6m高度处作用板传来的荷载标准值为10kN/m（其中活荷载标准值为4kN/m），墙厚370mm（面荷载为7.43kN/m²）。

假设已知过梁上的均布荷载设计值为15kN，则钢筋砖过梁的配筋计算面积最接近于（　　）mm²。（钢筋采用HPB235钢筋）

A. 23.0
B. 26.5
C. 35.8
D. 41.5

[多选题]3.对于2010年8月第一次印刷的201．0版《建筑抗震设计规范》，有没有勘误?

A. 3.由于是第一次印刷，其中有一些失误。笔者将收集到的问题汇总如下： (1)第5页第2行，"∮"应为"φ"。 (2)第8页倒3行，"或(层间位移)"应为"(或层间位移)"。 (3)第34页，图5．1．5地震影响系数曲线，横坐标中的两个变量下角标不清楚。横坐标中的两个变量应为"T[zg.gif]"、"5T[zg.gif]"。 (4)第28页，4．4．1条的第2款规定"本规范第4．2．1条之1、3款规定且采用桩基的建筑"，但规范第4．2．1条没有第3款。经查，2010版的此规定沿袭旧版说法，却没有注意到新版的4．2．1条调整了顺序。应为"本规范第4．2．1条之1、2款2)规定且采用桩基的建筑"。 (5)第38页公式(5．2．3-6)，"p[jk.gif]"应为"P[jk.gif]"，即下角标"k"应为斜体。 (6)第39页，公式(5．2．5)及其下一行，"V[eki.gif]"应为"V[zEki.gif]"，即下角标"e"应为大写。 (7)第49页，表6．1．2"现浇钢筋混凝土房屋的抗震等级"中，框架-抗震墙结构对应于7度时，房屋高度被划分为3段：≤24，25～60，>60。那么，房屋高度在24m和25m之间的，该如何处理? 有观点认为，房屋高度在24m和25m之间的，按照四舍五入。这应视为戏谑之语．不能当真。 笔者认为，从规范第336页的条文说明看，24m的来历是，依据《民用建筑设计通则》，24m是多层建筑与高层建筑的分界，因此，在原2001规范的基础上"增加24m作为一个高度分界"。这样就能明白，"25～60"应该是"24～60''之误。在表6．1．2中，凡是出现"25''字样的，应均为"24"。 (8)第56页，公式(6．2．5-1)，原文为：V=η[vc.gif](M[c-b.gif]+M[c-b.gif])Hn应为：V=η[vc.gif]([c-b.gif]+[c-b.gif])／H[zn.gif]，原文少了一个除号。 (9)第57页，第6．2．7条第1款，"其值可采用1．2剪力相应调整"应为"其值可采用1．2；剪力相应调整"。 (10)第68页，表6．4．5-3中，"一级(8度)"应为"一级(7、8度)"。 (11)第68页倒9行，最后增加："端柱有集中荷载时，配筋构造按柱要求；"。 (12)第101页，公式(8．2．5-7)，"(b[xb.gif]+h[c.gif])／90''应为"(h[b1.gif]+h[c1.gif])／90"。 (13)第103页，公式(8．2．7-2)中，"∮"应为"φ"。该行下数12行中的"∮"也应为"φ"。 (14)第106页，图8．3．4-1中的详图A，半径"r=335''应为"r=35"。 (15)第176页，图8．3．4-1中的详图B，半径"b[w.gif]≈6"应为"h[w.gif]≈6"。 (16)第199页公式D．1．4-1，括号内第一项的系数0．1应为1．1。 (17)第219页倒数第7行，"大于4"应为"不大于4"。 (18)附录A中有些地名有误。 第175页7行，"昆都仓"应为"昆都仑"；第175页倒4行，"四王子旗"应为"四子王旗"；第176页倒3行，"难关"应为"南关"；第178页倒9行，"北仓"应为"北仑"；第180页倒5行，"临驹"应为"临朐"；第181页倒2行，"长桓"应为"长垣"；第182页倒6行，"江厦"应为"江夏"；第183页倒3行，"番禹"应为"番禺"；第184页第6行，"尤岗"应为"龙岗"；第186页第6行，"龙泽泉"应为"龙泽驿"；第180页第2行，"菪昌"应为"宕昌"；第189页11行，"吴旗"应为"吴起"。 (19)第243页公式(M．1．2-4)和公式(M．1．3)，"<"应为"≤"。 (20)第252页第1行，"涉及院"应为"设计院"。 (21)第286页第12行，"S

[单选题] 四面开敞的15m单跨敞棚，如下图所示，有柱间支撑。承重砖柱截面为490×490（mm），采用MU10烧结普通砖，M5水泥砂浆砌筑。 [LXL20160205_1_152.gif]

当砖柱在排架方向和垂直排架方向无偏心时，柱子在垂直排架平面方向的轴向力影响系数φ最接近于（　　）。

A. 0.62
B. 0.745
C. 0.808
D. 0.87

[单选题]某轴心受压砌体房屋内墙，γ₀＝1.0，采用墙下钢筋混凝土条形扩展基础，垫层混凝土强度等级C10，100mm厚，基础混凝土强度等级C25(f[XBzt.gif]＝1.27N／mm²)，基底标高为-1.800m，基础及其上土体的加权平均重度为20kN／m³。场地土层分布如图14-17(Z)所示，地下水位标高为-1.800m。 [JZ634_48_2.gif]

假定，荷载效应由永久荷载控制，荷载效应标准组合时，基础底面的平均压力p[XBzk.gif]＝180kPa，基础宽度b＝2m，砌体标准砖长度为240mm。试问，基础的最大弯矩设计值M(kN·m／m)，与下列何项数值最为接近？

A. 60
B. 75
C. 90
D. 105

[多选题]《混凝土规范》3．3．2条的条文说明指出，悬臂构件容易发生事故，对其挠度"从严掌握"。那么，"从严掌握"是如何体现的呢?从表中看，计算跨度按2倍取用好像宽松了呀。

A. 规范的意思是，和简支梁相比，悬臂梁的挠度控制更为严格。挠度的验算公式是f≤f[lim.gif]，是不是从严，不能只看公式的右边限值，而应该将挠度验算式的左、右项综合考虑。 对于如图2-1-4所示的简支梁和悬臂梁，根据结构力学中的"图乘法"可以得到构件的最大挠度值分别为： [JZ206_315_10_1.gif] 假定梁为手动吊车梁，依据《混凝土规范》表3．3．2挠度限值为l₀=／500，则对于悬臂梁，应满足下式要求： [JZ206_315_10_2.gif] 即[JZ206_315_10_3.gif]] 而对于简支梁，则需要满足 [JZ206_315_10_4.gif] 由于[JZ206_315_10_5.gif]，可见，相对于简支梁，悬臂梁的挠度限值会更不容易达到要求，即，对其的要求是严格的。 在表3．3．2中，对于屋盖、楼盖及楼梯构件，跨度越大，挠度限值越小。由以上分析可见，与简支梁相同档次的挠度限值，对于悬臂梁已经足够严格，因此，在查规范表3．3．2时，对于悬臂梁，表格第一列中用到的l₀不变，第二列中用到的l₀应取实际悬臂长度的2倍。 顺便指出，对于悬臂构件，在计算其容许挠度时按照悬臂长度的2倍取用，相当于一个常规做法，该规定还可见于《钢规》表A．1．1下的注释1，以及《公路混凝土规范》的6．5．3条。

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