某普通住宅，采用现浇钢筋混凝土部分框支剪力墙结构，房屋高度40

【名词&注释】

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[单选题]某普通住宅，采用现浇钢筋混凝土部分框支剪力墙结构，房屋高度40.9m。地下1层，地上13层，首层～三层层高分别为4.5m、4.2m、3.9m，其余各层层高均为2.8m，抗震设防烈度为7度，Ⅱ类建筑场地。第3层设转换层，纵横向均有落地剪力墙，地下一层顶板可作为上部结构的嵌固部位。

假定，建筑底层某落地剪力墙Q₁，其稳定计算示意图如图37所示，混凝土强度等级采用C40(f[XBzc.gif]＝19.1N／mm²，E[XBzc.gif]＝3.25×10⁴N／mm²)。试问，满足剪力墙腹板墙肢局部稳定要求时，作用于400mm厚墙肢顶部组合的最大等效竖向均布荷载设计值q(kN／m)，与下列何项数值最为接近？ [JZ634_144_1.gif]

A. 2.98×10⁴
B. 1.86×10⁴
C. 1.24×10⁴
D. 1.03×10⁴

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[单选题]某钢筋混凝土条形基础底面宽度为b，埋置深度为1.2m。取条形基础长度1m计算，其上部结构传至基础顶面处的标准组合值：竖向力F[XBzk.gif]，弯矩M[XBzk.gif]。已知计算G[XBzk.gif]（基础自重和基础上土重）用的加权平均容重γ[XBG.gif]=20kN/m³，基础及工程地质剖面如下图所示。 [LXL20160214_1_156.gif]

当F[XBzk.gif]=300kN/m，M[XBzk.gif]=0，b=2.2m，x=1.1m，验算条形基础翼板抗弯强度时，假定可按永久荷载效应控制的基本组合进行，则翼板根部处截面的弯矩设计值最接近于（　　）kN.m。

A. 61.53
B. 72.36
C. 83.07
D. 97.69

[多选题]对于悬臂外伸梁跨中弯矩计算，沙志国2010版《一、二级注册结构工程师专业考试模拟试题与解答点评》第87页称，对一根连续梁，不能是其中的某一些跨，永久荷载的分项系数1．0，而对另一些跨则取1．2，与施岚青2005版《一、二级注册结构工程师专业考试应试指南》例1．1．7中的说法不同，如何理解?

A. 施岚青书中的例1．1．7，如图2-1-10所示，在计算AB跨的最大弯矩时，取AB跨的荷载设计值为1．2×20+1．4×10=38kN／m，对BC跨则是取1．0×20=20kN／m，以此进行计算。 [JZ206_324_33_1.gif] 对于这种情况，沙志国在书中认为，当永久荷载效应对结构有利时，荷载分项系数取1．0，这是对整个永久荷载而言的，不能是其中某一跨的永久荷载分项系数取1．0而对其他跨取1．2。并且指出，对此问题曾与有关专家讨论过。 笔者认为，从概念上讲，施岚青书中方法更贴近规范的本意。只是，在采用计算机方法计算构件内力时，通常是先按照荷载标准值计算出内力，然后再进行组合，如此一来，实际操作上与沙志国观点一致。 两种观点相比，按照施岚青方法较沙志国方法所得弯矩值大，因此偏于安全。 值得注意的是，沙志国书中对支座B处的支反力R[B.gif]的计算有误。对于与图2-1-10类似的伸臂梁，其给出的计算简图如图2-1-11所示。 [JZ206_324_33_2.gif] 事实上，B点右侧的悬臂部分不仅仅产生图中的M[B.gif]，还产生一个向下的剪力V[B.gif]，因此，书中求解出的Re实际上并不是B点处的支反力，而是支反力与剪力％之差。例如，对于可变荷载控制的组合，书中得到的R[B.gif]=140．4kN，实际上应为R[B.gif]=140．4+V[B.gif]=140．4+24×3=212．4kN。 只不过，书中最后求得的跨中弯矩最大值无误。原因是：正常计算时，应取B点处的竖向力之和代入计算，而B点处支反力与剪力之差，恰好就是书中的R[B.gif]。

[单选题]某多层工业厂房采用柱下钢筋混凝土独立基础，基础底面平面尺寸3.6m×3.6m，基础埋深1.5m；地下水位在地表下3.5m。场地表层分布有3.0m厚的淤泥，拟将基础范围的淤泥挖除后换填碎石，换填厚度1.5m。厂房的基础及地质情况如下图所示。［2009年真题］ [LXL20160214_1_144.gif]

相应于荷载效应标准组合时，上部结构柱传至基础顶面的竖向力F[XBzk.gif]为1560kN，基础及其以上土体的加权平均重度为20kN／m³。试问，此时基础底面处的平均压力值P[XBzk.gif]（kPa），与下列何项数值最为接近? （　　）

A. 120
B. 150
C. 170
D. 190

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