某抗震设防烈度为6度的底层框架一抗震墙多层砌体房屋的底层框架

【名词&注释】

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[单选题]某抗震设防烈度为6度的底层框架一抗震墙多层砌体房屋的底层框架柱KZ、砖抗震墙ZQ、钢筋混凝土抗震墙GQ的布置，如图31-35(Z)所示，底层层高为3.6m。各框架柱KZ的横向侧向刚度均为K[JZ634_110_1.gif]＝4.0×10⁴kN／m;砖抗震墙ZQ(不包括端柱)的侧向刚度为K[JZ634_110_2.gif]＝40.0×10⁴kN／m。地震剪力增大系数η＝1.4。 [JZ634_111_1.gif]

假定，作用于每道横向砖抗震墙ZQ上的地震剪力设计值V[XBzw.gif]＝400kN。试问，由砖抗震墙引起的与其相连的框架柱附加轴力设计值(kN)，与下列何项数值最为接近？

A. 200
B. 260
C. 400
D. 560

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学习资料：

[单选题]在钢柱的侧面设置一三角架，其结构简图如下图所示，在D点承受集中永久荷载F，结构自重可忽略不计，该结构采用Q235B钢。 三角架 [LXL20160204_1_216.gif]

在支座B点，拟采用仅承担水平拉力的10个普通螺栓联接，螺栓使用Q235钢制造。当集中荷载标准值F＝150kN时，所需螺栓直径应为（　　）。

A. M18
B. M20
C. M22
D. M24

[多选题]《混凝土规范》3．3．2条的条文说明指出，悬臂构件容易发生事故，对其挠度"从严掌握"。那么，"从严掌握"是如何体现的呢?从表中看，计算跨度按2倍取用好像宽松了呀。

A. 规范的意思是，和简支梁相比，悬臂梁的挠度控制更为严格。挠度的验算公式是f≤f[lim.gif]，是不是从严，不能只看公式的右边限值，而应该将挠度验算式的左、右项综合考虑。 对于如图2-1-4所示的简支梁和悬臂梁，根据结构力学中的"图乘法"可以得到构件的最大挠度值分别为： [JZ206_315_10_1.gif] 假定梁为手动吊车梁，依据《混凝土规范》表3．3．2挠度限值为l₀=／500，则对于悬臂梁，应满足下式要求： [JZ206_315_10_2.gif] 即[JZ206_315_10_3.gif]] 而对于简支梁，则需要满足 [JZ206_315_10_4.gif] 由于[JZ206_315_10_5.gif]，可见，相对于简支梁，悬臂梁的挠度限值会更不容易达到要求，即，对其的要求是严格的。 在表3．3．2中，对于屋盖、楼盖及楼梯构件，跨度越大，挠度限值越小。由以上分析可见，与简支梁相同档次的挠度限值，对于悬臂梁已经足够严格，因此，在查规范表3．3．2时，对于悬臂梁，表格第一列中用到的l₀不变，第二列中用到的l₀应取实际悬臂长度的2倍。 顺便指出，对于悬臂构件，在计算其容许挠度时按照悬臂长度的2倍取用，相当于一个常规做法，该规定还可见于《钢规》表A．1．1下的注释1，以及《公路混凝土规范》的6．5．3条。

[单选题]某车间操作平台梁，铰接于柱顶。梁跨度15m，柱距5m，梁上承受均布恒载标准值3kN/m（已包括自重），在梁的三分点处各承受一个固定集中活载，其标准值为F=340kN，且在固定集中活载处有可靠的侧向支承点，钢材为Q345钢，焊条为E50系列。钢梁截面及内力计算结果如下图所示。 钢梁截面及内力计算结果 [LXL20160204_1_210.gif]

梁的折算应力应为（　　）N/mm²。

A. 270.2
B. 297.6
C. 301.7
D. 306

[单选题]某钢筋混凝土矩形截面梁，截面尺寸为500mm×500mm，计算跨度l₀为6.3m，跨中有一短挑梁（见下图），挑梁上作用有距梁轴线400mm的集中荷载P＝250kN，梁上的均布荷载设计值（包括自重）g＝9kN/m，混凝土为C25，纵筋采用HRB400钢筋，箍筋采用HRB335钢筋。截面有效高度h₀＝465mm。 [LXL20160121_40_1.gif]

考虑梁的支座为固定端，则跨中纵向钢筋的最小配筋率最接近于（　　）。

A. 0.20%
B. 0.29%
C. 0.39%
D. 0.42%

[单选题]有一无吊车工业厂房，采用刚性屋盖，其铰接排架结构计算简图如下图所示。结构安全等级为二级；在垂直排架方向设有柱间支撑。混凝土强度等级为C20，纵向钢筋采用HRB335级钢，箍筋为HPB235级钢。柱子截面尺寸400mm×500mm，计算时假定a[XBzs.gif]＝a[XBzs.gif]′＝40mm。柱顶竖向静荷载标准值P＝400kN，并假定屋面活荷载为零。风荷载标准值q₁＝4kN/m，q₂＝3kN/m。 [LXL20160121_47_1.gif] 提示：①柱顶荷载作用在柱子中心线上；②在风荷载作用下柱顶刚性横梁的轴向压力为1.5kN（标准值）；③在排架内力计算时不考虑柱自重；④在排架方向，柱按偏心受压构件计算其正截面强度，且为对称配筋；⑤在垂直排架方向，柱按中心受压构件计算其正截面强度。

假设柱子的配筋如下图所示，在垂直排架方向，柱子的轴心受压承载力设计值最接近于（　　）kN。 [LXL20160121_48_1.gif]

A. 1653
B. 2012
C. 2039
D. 2455

[多选题]18.《地基规范》199页5．3．9条的条文说明中，给出了一个地基回弹变形计算算例，但是我总是读不懂其计算过程，请指教。 [JZ206_396_18_1.gif]

A. 18.下面将该例题完整列出。 已知：某工程采用箱形基础，基础平面尺寸64．8m×12．8m，基础埋深5．7m，如图2-4-18所示。基础底面以下各土层分别在自重压力下做回弹试验，测得回弹模量如表2-4-6所示。 [JZ206_396_18_2.gif] 基底处土的自重压力为108kN／m²。粉土、粉质黏土的天然重度分别为22．8kN／m³ 23．9kN／m³。要求：用分层总和法计算基础中点地基土的回弹变形。解：计算过程如表2-4-7所示。 [JZ206_397_18_3.gif] 计算过程中注意： (1)回弹模量E[0～0.25.gif]表示当压力为0～25kPa时的回弹模量。其余数值类推。 (2)之所以需要计算出p[c.gif]+p[cz.gif]这一列，是由于需要按照该值确定回弹模量E[ci.gif]"粉土、粉质黏土的天然重度分别为22．8kN／m。、23．9kN／m3"这一已知条件为编者根据规范表格反推计算出，没有此已知条件，将无法完成计算。表中"41"的来源是22．8×1．8=41．04。其余数值类推。 (3)由计算表可知，0～1．8m深度范围内压力由0kPa变化至41kPa，此时，应按照深度中点确定回弹模量，即，(0+41)／2=20．5kPa，由于其处于0～25kPa区间，故对应的回弹模量为28．7MPa。其余数值类推。 (4)表2-4-7的最后一列(分层计算回弹量)，计算过程为108×1．7928／28．7=6．75mm。其余数值类推。 顺便提及，高大钊《土力学与岩土工程师一岩土工程疑难问题答疑笔记整理之一》(人民交通出版社，2008)244页指出，基坑的回弹变形是由于基坑开挖卸载产生的，而公路工程中的地基土是在车辆荷载作用下重复加卸载产生的回弹变形，二者应采用不同的回弹模量。但是，《地基规范》5．3．9条规定土的回弹模量E[ci.gif]按《土工试验方法标准》GB／T50J．23-1999确定，而该标准中"回弹模量试验"对应的是《公路土工试验方法》中的方法，这种试验的结果只能适用于公路工程，不能用于基坑回弹量的计算。

[单选题] 一冷杉方木压弯构件，承受压力设计值N=50×103N，弯矩设计值M=2.5×106N·mm，构件截面尺寸为120mm×150mm，构件长度l=2310mm，两端铰接，弯矩作用平面在150mm的方向上。

考虑轴心力和弯矩共同作用的折减系数[LXL20160205_1_173.gif]与下列何项数值接近？（　　）

A. 0.421
B. 0.425
C. 0.441
D. 0.509

[单选题]某钢筋混凝土简支梁，其截面可以简化成工字形，混凝土强度等级为C30，纵向钢筋采用HRB400，纵向钢筋的保护层厚度为28mm，受拉钢筋合力点至梁截面受拉边缘的距离为40mm。该梁不承受地震作用，不直接承受重复荷载，安全等级为二级。 [JZ634_166_1.gif]

若该梁纵向受拉钢筋A[XBzs.gif]为4[JZ634_145_2.gif]12+3[JZ634_145_2.gif]25，荷载标准组合下截面弯矩值为M[XBzk.gif]＝250kN·m，荷载准永久组合下截面弯矩值为M[XBzq.gif]＝215kN·m，钢筋应变不均匀系数[JZ634_168_5.gif]＝0.861。试问，荷载准永久组合下的短期刚度B[XBzs.gif](×10¹³N·mm²)与下列何项数值最为接近？

A. 3.2
B. 5.3
C. 6.8
D. 8.3

[单选题]某钢结构牛腿与钢柱间采用4.8级普通C级螺栓及支托连接，竖向力设计值N＝310kN，偏心距e＝250mm，计算简图如图27所示。试问，按强度计算，螺栓选用下列何种规格最为合适？ [JZ634_106_2.gif] 提示：①剪力由支托承受；②取旋转点位于最下排螺栓中心。 [JZ634_106_3.gif]

A. M20
B. M22
C. M24
D. M27

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