一片高1000mm、宽6000mm、厚370mm的墙体，如图38-39(Z)所示，采

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[单选题]一片高1000mm、宽6000mm、厚370mm的墙体，如图38-39(Z)所示，采用烧结普通砖和M5.0级水泥砂浆砌筑。墙面一侧承受水平荷载标准值：g[XBzk.gif]＝2.0kN／m²(静荷载)、q[XBzk.gif]＝1.0kN／m²(活荷载)，墙体嵌固在底板顶面处，不考虑墙体自重产生的轴力影响。砌体施工质量控制等级为B级。 [JZ634_272_1.gif]

试问，该墙的墙底截面的弯矩设计值及剪力设计值(kN·m；kN)与下列何项数值最为接近？ 提示：取1m长墙体计算。

A. 1.9；1.9
B. 1.9；3.8
C. 3.8；1.9
D. 3.8；3.8

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[单选题]某柱下独立基础的底面尺寸为1.6m×2.4m。上部结构传至基础顶面的荷载准永久组合值F[XBzk.gif]＝600kN，基础埋深d＝2.0m，其余如下图所示。 [LXL20160215_1_6.gif]

确定计算深度范围内土层压缩模量的当量值[LXL20160215_1_7.gif]（MPa）与（　　）项接近。

A. 5.3
B. 5.5
C. 5.7
D. 5.9

[单选题]某多层框架结构顶层局部平面布置图如图1-6(Z)a所示，层高为3.6m。外围护墙采用MU5级单排孔混凝土小型空心砌块对孔砌筑、Mb5级砂浆砌筑。外围护墙厚度为190mm，内隔墙厚度为90mm，砌体的容重为12kN／m³(包含墙面粉刷)。砌体施工质量控制等级为B级；抗震设防烈度为7度，设计基本地震加速度为0.1g。 [JZ634_38_1.gif]

采用等效侧力法计算内隔墙水平地震作用标准值时，若非结构构件功能系数γ取1.0、非结构构件类别系数η取1.0。试问，每延米内隔墙水平地震作用标准值(kN／m)，与下列何项数值最为接近？ 提示：按《建筑抗震设计规范》GB 50011-2010作答。

A. 1.2
B. 0.8
C. 0.6
D. 0.3

[单选题]某钢筋混凝土简支梁，安全等级为二级。梁截面250mm×600mm，混凝土强度等级C30，纵向受力钢筋均采用HRB335级钢筋，箍筋采用HPB235级钢筋，梁顶及梁底均配置纵向受力钢筋，a[XBzs.gif]＝a[SBpieXBs.gif]＝35mm。 提示：相对界限受压区高度ξ_b＝0.55。

已知：梁顶面配置了2[JZ634_183_1.gif]16受力钢筋，梁底钢筋可按需要配置。试问，如充分考虑受压钢筋的作用，此梁跨中可以承受的最大正弯矩设计值M(kN·m)，应与下列何项数值最为接近？

A. 455
B. 480
C. 519
D. 536

[多选题]25.剪力墙约束边缘构件的设置应注意哪些相关内容?

A. 25.(1)《高规》的规定剪力墙结构：7．2．15条规定，一、二级抗震设计的剪力墙底部加强部位及其上一层的墙肢端部，应设置约束边缘构件。 筒体结构：9．1．8条规定，抗震设计时，框架一核心筒结构的核心筒和筒中筒结构的内筒，应按本规程第7．2．15～7．2．17条的规定设置约束边缘构件或构造边缘构件，其底部加强部位在重力荷载作用下的墙体轴压比不宜超过本规程表7．2．14的规定。框架一核心筒结构的核心筒角部边缘构件应按下列要求予以加强：底部加强部位约束边缘构件沿墙肢的长度应取墙肢截面高度的1／4，约束边缘构件范围内应全部采用箍筋；其底部加强部位以上宜按本规程第7．2．16条的规定设置约束边缘构件。这里"底部加强部位约束边缘构件沿墙肢的长度应取墙肢截面高度的1／4，约束边缘构件范围内应全部采用箍筋"的含义是，ι[c.gif]=0．25h[w.gif]，相当于表7．2．16中最严格的取值，而且，ι[c.gif]范围全部是阴影部分。 还需注意： ①《高规》表7．2．16中未指出转角墙时ι[c.gif]的取值，依据《混凝土规范》表11．7．15，《高规》表7．2．16中第4行"ι[c.gif](翼墙或端柱)"应为"z。(翼墙、端柱或转角墙)"。 ②确定ι[c.gif]的作用在于，在ι[c.gif]范围内，阴影部分按λ[v.gif]设置箍筋，非阴影部分按λ[v.gif]／2设置箍筋。 (2)2010版《抗规》的规定 依据该规范6．4．5条，一、二、三抗震墙，当底层墙肢底截面的轴压比小于一级(9度)0．1、一级(7、8度)0．2、二、三级0．3时，以及四级抗震墙，墙肢两端可设置构造边缘构件。 底层墙肢底截面不满足上述要求的一、二、三抗震墙，以及部分框支抗震墙结构的抗震墙，应在底部加强部位及相邻的上一层设置约束边缘构件。 需要特别注意，2010版《抗规》规范表6．4．5-3规定的约束边缘构件范围及配筋要求不同于原《抗规》。

[单选题]如下图所示，在Ⅲ类场地上建一座高为100m的钢筋混凝土烟囱。设防烈度为7度，远震，T[XBzg.gif]=0.55s，烟囱自重的标准值G[XBzk.gif]=18738.8kN，筒身的重心C距基础顶面H₀=37.7m。 [LXL20160215_1_215.gif] [LXL20160215_1_216.gif]

试问烟囱的第一周期T₁最接近于（　　）s。

A. 2.013
B. 2.690
C. 3.756
D. 4.106

[多选题]对于《混凝土规范》的表3．3．2，有两个疑问： (1)构件制作时预先起拱，用公式f≤f[lim.gif]验算挠度时，是公式左边减去起拱值，还是右边7 (2)表下注4指出："计算悬臂构件的挠度限值时，其计算跨度l₀按实际悬臂长度的2倍取用"。如何理解?

A. 对于第一个问题： 对受弯构件的挠度进行限制，公式表达为f≤f[lim.gif]，式中，f为构件最大挠度，需要按照结构力学方法求解；f[lim.gif]为规范对挠度的限值，按照表3．3．2取用。 若构件制作时预先起拱，在验算挠度时，应该是依据结构力学方法求出的挠度值减去起拱值，然后和挠度限值比较。例如，对于如图2-1-3所示带悬臂的单跨梁，若l[01.gif]=8m，施工时按1／500预先起拱，则应采用[JZ206_314_9_1.gif]进行验算，相当于[JZ206_314_9_2.gif]。但是徐建主编《结构设计常见及疑难问题解析》一书第113页，认为对于这种情况采用[JZ206_314_9_3.gif]，应是笔误。 [JZ206_314_9_4.gif] 对于第二个问题，仍以图2-1-3为例加以说明。 若实际长度l[02.gif]=3．5m，则按照3．5m查《混凝土规范》表2．3．2得到挠度限值为l₀=／200。由于是悬臂梁，在计算挠度限值时应取l₀=2×3．5=7．0m，于是挠度限值f[2,lim.gif]=7000／200=35mm。 这里，若按照l₀==2×3．5=7m查表，将得到挠度限值为l₀=／250，据此挠度限值成为f[2,lim.gif]=7000／250=28mm。笔者认为该做法值得商榷，理由是：悬臂梁与简支梁取同一档次的挠度限值本身已经足够严格，没有必要更加严格。

[多选题]如何理解《钢规》3．2．8条的内力分析的规定?

A. 宜从以下几个方面把握： (1)结构内力分析方法采用一阶弹性分析，这是目前钢结构、混凝土结构、砌体结构等的内力分析方法。 (2)当压力附加弯矩与初始弯矩之比大于0．1时，宜考虑二阶效应的影响，这是与《抗规》3．6．3条一致的规定。 (3)考虑二阶效应时采用将一阶弯矩放大的简化方法。 (4)每层柱顶附加假想水平力是对缺陷(如柱子的初倾斜、初偏心以及残余应力)的综合考虑。式中Q[i.gif]的取值，可参照规范条文说明(见规范的165页)理解。 (5)由公式(3．2．8-1)计算出的弯矩MⅡ为框架柱的杆端弯矩，从道理上讲，由于节点处弯矩需要达到平衡，梁端弯矩以及梁柱节点处弯矩也要调整。

[单选题]抗震设防烈度为6度区，多层砖砌体房屋与底层框架-抗震墙砌体房屋，抗震墙厚度均为240mm，下列哪一项说法是正确的？

A. 房屋的底层层高限值要求，两者是相同的
B. 底层房屋抗震横墙的最大间距要求，两者是相同的
C. 除底层外，其他层房屋抗震横墙最大间距要求，两者是相同的
D. 房屋总高度和层数要求，两者是相同的

[单选题]某七层砌体结构房屋，抗震设防烈度7度，设计基本地震加速度值为0.15g。各层层高均为3.0m，内外墙厚度均为240mm，轴线居中。采用现浇钢筋混凝土楼、屋盖，平面布置如下图所示。采用底部剪力法对结构进行水平地震作用计算时，结构水平地震作用计算简图如下图所示。各内纵墙上门洞均为1000mm×2100mm（宽×高），外墙上窗洞均为1800mm×1500mm（宽×高）。［2009年真题］ [LXL20160216_1_9.gif]

采用底部剪力法对结构进行水平地震作用计算时，假设重力荷载代表值G₁=G₂=G₃=G₄=G₅=G₆=4000kN、G₇=3000kN。若总水平地震作用标准值为F[XBzEk.gif]，试问，第二层的水平地震剪力设计值V₂（kN），应与下列何项数值最为接近? （　　）

A. 0.96FEk
B. 1.15FEk
C. 1.25FEk
D. 1.30FEk

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