某砌体房屋，采用墙下钢筋混凝土条形基础，其埋置深度为1.2m，宽

【名词&注释】

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[单选题]某砌体房屋，采用墙下钢筋混凝土条形基础，其埋置深度为1.2m，宽度为1.6m。场地土层分布如图11-13(Z)所示，地下水位标高为-1.200m。 [JZ634_202_1.gif]

假定，在荷载效应基本组合下，基础顶面处承受的竖向力设计值F＝160kN／m，基础及其以上土的加权平均重度为20kN／m³。试问，每延米基础的最大弯矩设计值M(kN·m／m)最接近下列何项数值？

A. 14
B. 19
C. 23
D. 28

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[单选题]某商业楼为五层框架结构，设一层地下室，基础拟采用承台下桩基，柱A截面尺寸800mm×800mm，预制方桩边长350mm，桩长27m，承台厚度800mm，有效高度h₀取750mm，板厚600mm，承台及柱的混凝土强度等级均为C30(f[XBzt.gif]＝1.43N／mm²)，抗浮设计水位+5.000，抗压设计水位+3.500。柱A下基础剖面及地质情况见图16-22(Z)。 提示：第1小题根据《建筑地基基础设计规范》GB 50007-2011作答，第2-第7小题根据《建筑桩基技术规范》JGJ 94-2008作答。 [JZ634_128_1.gif]

条件同上小题。试问，承台受柱A冲切时，作用于承台冲切破坏锥体上的冲切力设计值(kN)与下列何项数值最为接近？ 提示：①不考虑冲切破坏锥体底面浮力作用； ②不考虑柱根弯矩的影响。

A. 4800
B. 5000
C. 5800
D. 6000

[单选题]某四肢轴心受压缀条柱，柱身由四个角钢┗56×5组成，如下图所示，缀条采用单角钢┗40×4（个别次要构件可以采用小于┗45×4的角钢），为单系缀条，柱高8m，两端铰接，轴线压力设计值为N=400kN，钢材Q235-A.F，截面无削弱。┗56×5的截面特性为：A=5.42cm²，I₁=16.02cm⁴，i₁=1.72cm，Z₀=15.7mm；┗40×4的截面特性为：A=3.09cm²，i[Xbmin.gif]=0.79cm。 [LXL20160204_1_212.gif]

缀条与柱肢采用双侧角焊缝连接，h[XBzf.gif]=4mm，所需肢背焊缝的长度为（　　）mm。

A. 20
B. 30
C. 40
D. 50

[多选题]13.《高规》3．3．13条是对"剪重比"的要求，其中，对于薄弱层，要求A乘以1．15的增大系数。该规范的5．1．14条，规定竖向不规则的薄弱层的水平地震剪力标准值要乘以1．15。这不是相当于，对于竖向不规则的薄弱层，剪重比验算时左、右都乘以了一个1．15吗?3．3．13条的1．15倍好像不起作用了呀?

A. 13.3．3．13条和5．1．14条是协调一致的，分析如下： 薄弱层水平地震剪力标准值有一个力学分析值，还有一个设计用的值，若将前者记作V′[EKl.gif]，后者记作V[EKl.gif]，则V[EKl.gif]应取以下二者的较大者： [JZ206_414_13_1.gif] 换一种形式，也可以说 [JZ206_414_13_2.gif] 总之，是取[JZ206_414_13_3.gif]。

[多选题]《钢规》3．2．8条规定，对于[JZ206_331_3_1.gif]的框架结构宜采用二阶弹性分析。在每层柱顶附加考虑假想水平力H[ni.gif]，H[ni.gif]按照下式计算： [JZ206_331_3_2.gif] 我的疑问是：(1)式中的Q为第i楼层的总重力荷载设计值，它与∑N的取值是怎样的关系? (2)Q是设计值，应该采用怎样的组合得到?

A. 对于第一个问题，若有三层的框架，Q[i.gif]为第i楼层的总重力荷载设计值，i=1～3，这样，第三层∑N=Q₃，第二层∑N=Q₂+Q₃，第一层∑N=Q₁+Q₂+Q₃。 第二个问题，稍复杂。 有人认为，在《抗规》中有"重力荷载代表值"的概念，依据该规范的5．1．3条，重力荷载代表值取为结构和构配件自重标准值和各可变荷载组合值之和。与之对应，《钢规》中的"重力荷载设计值"应取为Q=1．2×(N[G.gif]+0．5N[Q.gif])，式中，N[G.gif]为永久荷载(自重)标准值引起的轴力，N[Q.gif]为按等效均布荷载计算的楼面活荷载标准值引起的轴力。这样做，也与《高规》中的做法一致-该规程中"重力荷载代表值作用下"剪力墙肢的轴压比为N／(f[c.gif]A)，N=1．2×(N[G.gif]+0．5N[Q.gif])。 笔者认为该观点欠妥。理由是：从公式的来源上看，这里的"重力荷载设计值"与抗震无关，因此，不会借用抗震设计中的"重力荷载代表值"概念。 舒兴平《高等钢结构分析与设计》(科学出版社，2006年)一书中，第六章给出了一个设计例题，其中用到了概念水平力H[n.gif]。计算过程中，对可变荷载效应控制的荷载组合一、二、三、四采用相同的H[i.gif]，对永久荷载效应控制的荷载组合五、六采用相同的H[i.gif]，据此推知，书中认为Q与恒载分项系数有关，而其荷载组合一、三如下： 荷载组合一：1．2×恒载+1．4×左风+1．4×0．7×活载+假想水平荷载 荷载组合三：1．2×恒载+1．4×活载+1．4×0．6×左风+假想水平荷载 由于该处的"活载"指的是"屋面活荷载"或"楼面活荷载"，均为重力方向，而荷载组合一、三的活载组合值又不同，于是可推知，其观点是Q[i.gif]与活载组合值无关。 另外一本文献，钢结构设计规范国家标准管理组编写的《钢结构设计计算示例》(中国计划出版社，2007)，其中的示例做法与上一文献相同，笔者未能根据书中提供的数据推理归纳出书中给出的H[i.gif]值是如何计算的。 笔者认为，从概念上看，假想水平力是将缺陷等效为柱子的倾斜，因此，其大小应与柱顶的竖向荷载大小成正比，所以，"第i层的总重力荷载设计值"宜理解为"第i层的竖向荷载组合值"，这样，对于上述的荷载组合一，Q应由"1．2×恒载+1．4×0．7×活载"得到，而荷载组合三的Q，则应由"1．2×恒载+1．4×活载"得到。

[单选题]一新疆落叶松(TC13A)方木压弯构件(干材)，设计使用年限为50年，截面尺寸为150mm×150mm，长度l＝2500mm。两端铰接，承受压力设计值(轴心)N＝50kN，最大初始弯矩设计值M₀＝4.0kN·m。

试问，考虑轴压力和弯矩共同作用下的构件折减系数[JZ634_115_1.gif][XBzm.gif]，与下列何项数值最为接近？

A. 0.42
B. 0.38
C. 0.27
D. 0.23

[单选题]某混凝土单筋矩形截面简支梁，截面尺寸和配筋如下图所示，采用C30混凝土，HRB335纵筋，安全等级为二级。 [LXL20160121_46_1.gif]

关于图的截面配筋构造，下列说法正确的是（　　）。

A. 配筋构造正确，符合《混凝土结构设计规范》（GB 50010—2010）规定
B. 配筋构造不正确，应沿梁侧面各配1[LXL20160121_2_1.gif]10构造纵筋
C. 配筋构造不正确，应沿梁侧面各配1[LXL20160121_2_1.gif]14构造纵筋
D. 配筋构造不正确，应沿梁侧面各配2[LXL20160121_2_1.gif]10构造纵筋

[多选题]对《钢规》3．2．8条所规定的简化二阶效应计算，能否给出一个示例?

A. 下面是笔者根据对规范的认识所做的一个算例。 某冶炼车间的操作平台，梁跨度9m，柱距5m，柱顶与梁铰接，柱底与基础刚接，如图2-2-1所示。全部平台结构的自重标准值为2kN／m²，由检修材料产生的平台均布活荷载标准值为24kN／m²，每片框架承受的水平活荷载标准值为60kN。在平台梁的跨内设有检修用的单轨吊车，其集中荷载标准值为90kN。沿各列柱的纵向均设置有柱间支撑，平台面有密布铺板可靠连接。已知平台结构全部采用Q235钢，边列柱截面为1400×250×10)＜20(I=4．0×10⁸mm[~4.gif])，中列柱截面为1500×250×12×25(I[χ.gif]=7．97×10⁸mm[~4.gif])。要求：计算边柱柱底截面的轴力N和弯矩M。 [JZ206_332_4_1.gif] 解：依据《荷载规范》3．2．5条，采用简化组合，荷载效应取下列组合的最不利者： [JZ206_333_4_2.gif] [JZ206_333_4_3.gif] [JZ206_333_4_4.gif] 今只是示例，取第2种进行计算。 依据《荷载规范》3．2．5条，取自重分项系数1．2，单轨吊分项系数1．4，检修材料分项系数1．3。再根据《钢规》3．2．4条，检修材料对柱计算时采用0．75的折减系数。 边柱承受重力荷载设计值： N=1．2×2×(4．5×5)+0．9×[0．75×1．3×24×(4．5×5)+1．4×50)] =590．85kN 上式中的50，为单轨吊对边柱的压力，由杠杆原理得到。 中柱承受重力荷载设计值： N=1．2×2×(9．0×5)＋0．9×[0．75×1．3×24×(9．0×5)+1．4×80)] =1156．5kN ∑N=2×590．85+1156．5=2338．2kN 一层水平荷载设计值： ∑H=0．9×1．4＋60=75．6kN 依据《钢规》附录A．2．1条，[JZ206_333_4_5.gif]，于是，有 [JZ206_333_4_6.gif] 故宜采用二阶弹性分析。 假想水平力为： [JZ206_333_4_7.gif] 将H[nl.gif]=9．35kN和H₁=75．6kN叠加，得到横向力为84．95kN。在此横向力作用下，无侧移时，边柱柱底弯矩M[1B.gif]=0；有侧移时，边柱柱底弯矩： [JZ206_333_4_8.gif] 上式计算时，假定弯矩在各柱间按照刚度分配。 在水平力作用下柱顶侧移： [JZ206_334_4_9.gif] 式中，D为柱顶发生单位侧移所需要的水平力，对下端固定，上端铰接柱，[JZ206_334_4_10.gif]。 于是，弯矩增大系数： [JZ206_334_4_11.gif] 从而，考虑二阶效应时，边柱的柱底弯矩为： MⅡ=M[1B.gif]+α[2i.gif]M[ls.gif]=0+1．093×140．3=153．3kN·m

[多选题]24.《钢规》的5．1．1条，对高强度螺栓承压型连接处的强度规定用σ=[JZ206_343_24_1.gif]和[JZ206_343_24_2.gif]计算，请问，为什么要对毛截面进行计算?

A. 24.对于受拉构件的计算，国外规范通常采用毛截面屈服和净截面拉断二者中的较小者确定承载力。我国规范偏于安全采用净截面屈服作为其承载力，这就是[JZ206_343_24_3.gif]的来历。对于高强度螺栓承压型连接处的强度，由于孔前传力，在净截面的力减小，故采用[JZ206_343_24_4.gif]计算。为保证安全，还要求[JZ206_343_24_5.gif]，相当于保证不发生毛截面屈服。

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