某钢筋混凝土T形悬臂梁，安全等级为一级，混凝土强度等级C30，纵

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[单选题]某钢筋混凝土T形悬臂梁，安全等级为一级，混凝土强度等级C30，纵向受拉钢筋采用HRB335级钢筋，不考虑抗震设计。荷载简图及截面尺寸如图7-8(Z)所示。梁上作用有均布恒荷载标准值g[XBzk.gif](已计入梁自重)，局部均布活荷载标准值q[XBzk.gif]，集中恒荷载标准值P[XBzk.gif]。 [JZ634_245_1.gif]

假定，悬臂梁根部截面按荷载效应组合的最大弯矩设计值M[XBA.gif]＝850kN·m，a[XBzs.gif]＝60mm。试问，在不考虑受压钢筋作用的情况下，按承载能力极限状态设计，纵向受拉钢筋的截面面积A[XBzs.gif](mm²)与下列何项数值最为接近？ 提示：相对界限受压区高度ξ_b＝0.55。

A. 3500
B. 3900
C. 4300
D. 4700

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[单选题]某普通住宅，采用现浇钢筋混凝土部分框支剪力墙结构，房屋高度40.9m。地下1层，地上13层，首层～三层层高分别为4.5m、4.2m、3.9m，其余各层层高均为2.8m，抗震设防烈度为7度，Ⅱ类建筑场地。第3层设转换层，纵横向均有落地剪力墙，地下一层顶板可作为上部结构的嵌固部位。

假定，底部加强部位某片剪力墙的厚度为300mm。试问，该剪力墙底部加强部位的设置高度和剪力墙竖向分布钢筋，至少应取下列何项才能符合规范、规程的最低要求？

A. 剪力墙底部加强部位设至2层顶(8.7m标高)、双排[JZ634_141_4.gif]10@200
B. 剪力墙底部加强部位设至2层顶(8.7m标高)、双排[JZ634_141_4.gif]12@200
C. 剪力墙底部加强部位设至5层顶(18.2m标高)、双排[JZ634_141_4.gif]10@200
D. 剪力墙底部加强部位设至5层顶(18.2m标高)、双排[JZ634_141_4.gif]12@200

[单选题]某三跨框架结构，抗震等级为二级，边跨跨度为5.7m，框架梁截面宽250mm，高600mm，柱宽为500mm，纵筋采用HRB335钢，箍筋采用HPB300钢，混凝土强度等级为C30，重力荷载引起的剪力V[XBGb.gif]=135.2kN。在重力荷载和地震作用组合下作用于边跨一层梁上的弯矩为：梁左端：M[XBmax.gif]=210kN·m，－M[XBmax.gif]=－420kN·m；梁右端：M[XBmax.gif]=175kN·m，－M[XBmax.gif]=－360kN·m；梁跨中：M[XBmax.gif]=180kN·m；边跨梁：V=230kN。

计算该框架梁的剪力设计值V_b，最接近于（　　）kN。

A. 230
B. 257.5
C. 272.5
D. 282.7

[单选题]某无吊车单跨单层砌体仓库的无壁柱山墙，如图1-3(Z)所示，横墙承重，房屋山墙两侧均有外纵墙。采用MU10蒸压粉煤灰砖、M5混合砂浆砌筑。墙厚为370mm，山墙基础顶面距室外地面300mm。 [JZ634_117_1.gif]

假定，房屋的静力计算方案为刚性方案，房屋的横墙间距s＝9m。试问，山墙的高厚比验算时，山墙的高厚比β与下列何项数值最为接近？

A. 10
B. 13
C. 16
D. 19

[单选题]某多层砌体结构房屋中的钢筋混凝土挑梁，置于丁字形截面（带翼墙）的墙体中，墙端部设有240mm×240mm的构造柱，局部剖面如下图所示。挑梁截面b×h_b=240mm×400mm，墙体厚度为240mm。作用于挑梁上的静荷载标准值为F[XBzk.gif]=5kN，静荷载标准值g[XB1k.gif]=10kN／m，g[XB2k.gif]=12kN／m，活荷载标准值q[XB1k.gif]=8kN／m，q[XB2k.gif]=6kN／m，挑梁自重标准值为2.4kN／m，墙体自重标准值为5.24kN／m²。砌体采用MU10烧结普通砖、M5混合砂浆砌筑，砌体施工质量控制等级为B级。［2008年真题］ [LXL20160205_1_158.gif]

假定计算倾覆点至墙外边缘的距离x₀=60mm，试问，二层挑梁的抗倾覆力矩设计值（kN.m），与下列何项数值最为接近? （　　）

A. 69
B. 76
C. 85
D. 91

[多选题]如何理解《抗规》4．3节液化土和软土地基?另外，4．3．5条中，对W[i.gif]的取值说的好像有点乱，如何理解才正确?

A. 笔者认为应从以下几点把握： (1)液化的概念。场地或地基内的松或较松饱和无黏性土和少黏性土受动力作用，体积有缩小的趋势，若土中水不能及时排出，就表现为孔隙水压力的升高。当空隙水压力累积到相当于土层的上覆压力时，粒间没有有效压力，土丧失抗剪强度，这时若稍微受剪切作用即发生黏滞性流动，称为"液化"。 (2)规范4．3．2条规定，存在饱和砂土和粉土(不含黄土)的地基，除6度设防外，应进行液化判断。4．3．3条为初判；4．3．4条为细判；初判与细判均是针对土层柱状内一点。确定总的液化水平要用4．3．5条；4．3．6条给出抗液化措施；4．3．7、4．3．8条给出措施的要求；4．3．9条给出减轻液化影响的原则。 (3)4．3．5条在计算液化指数时用到W[i.gif]，W[i.gif]为反映第i个液化土层层位影响的权函数。规范中W[i.gif]取值以文字叙述，不够简明，今依据周景星《基础工程》(第2版，清华大学出版社，2007)中按照2001版《抗规》所给的图示，重新按照2010版的规定修改为图2-4-21。另外注意，应取层厚中点处对应的权函数值。 [JZ206_399_20_1.gif] 下面给出一个计算液化指数的例题以加深理解，该算例来源于《建筑抗震设计规范算例》一书，原书依据2001版《抗规》解题，今重新按照2010版《抗规》解答。 某高层建筑，地上24层地下2层，基础埋深7．0m，设防烈度为8度，设计地震分组为第一组，设计基本加速度0．2g，工程场地近年高水位深度为2．0m，地层岩性及野外原位测试和室内试验数据见表2-4-8。 [JZ206_399_20_2.gif] 要求：(1)判断各土层是否液化；(2)计算液化层最大深度；(3)计算液化指数；(4)判断液化严重程度。 解：依据2010版《抗规》的4．3．4条解答，计算过程示于表2-4-9。 [JZ206_399_20_3.gif] [JZ206_400_20_4.gif] 计算过程说明： (1)表中N[cr.gif]的计算公式为： [JZ206_400_20_5.gif]式中，8度(0．2g)，故取N₀=12；地震分组为第一组，故β=0．8；d[w.gif]=2．0。对于砂土，取pC.gif]=3。 (2)N[63.5.gif]≤Nc[cr.gif]时判定为液化。 (3)对于土层1，其代表土层上界为3．0m，代表土层下界为3．5+(5．0-3．5)／2=4．25m，代表土层厚度为4．25-3．0=1．25m，代表土层中点深度为3．0+1．25／2=3．625m。其余土层相应数值可以据此类推。 (4)权函数W[i.gif]按下式计算： d_s≤5时，w[i.gif]=10；5＜d_s≤20时，[JZ206_400_20_6.gif]。 可见，液化层为地面至黏土层顶面，故液化层最大深度为19m。 液化指数： [JZ206_400_20_7.gif] [JZ206_400_20_8.gif] [JZ206_400_20_9.gif] [JZ206_400_20_10.gif] 依据2010版《抗规》的表4．3．5，6＜1[]=6．12＜18，应判定为中等液化。

[单选题]一幢十层教学楼，采用全现浇钢筋混凝土框架结构体系，抗震设防烈度为8度，设计地震分组为一组、Ⅱ类场地。在重力荷载代表值作用下，中间横向框架的计算简图如下图所示。 [LXL20160216_1_2.gif]

若二层中柱截面600mm×600mm混凝土C30在重力荷载代表值作用下N[XBG.gif]=2200kN，在水平地震作用下该柱的附加轴向力标准值为N[XbzEK.gif]=±150kN，柱混凝土保护层厚度为30mm，箍筋采用HPB235钢筋四肢，其加密区内的箍筋体积配箍率ρ[XBzv.gif]不宜小于（　　）。

A. 0.6%
B. 0.95%
C. 1.0%
D. 1.2%

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