正确答案: D

AB段墙架柱为压弯构件，BC段墙架柱为拉弯构件

题目：某厂房的围护结构设有悬吊式墙架柱，墙架柱支承于吊车梁的辅助桁架上，其顶端采用弹簧板与屋盖系统相连，底端采用开椭圆孔的普通螺栓与基础相连，计算简图如图22-24(Z)所示。钢材采用Q235钢，墙架柱选用热轧H型钢HM244×175×7×11，截面形式如图22-24(Z)所示，其截面特性：A＝55.49×10[SB2.gif]mm[SB2.gif],W[XBzx.gif]＝495×10[SB3.gif]mm[SB3.gif]。 [JZ634_176_1.gif]

解析：1.根据计算简图，在围护结构自重作用下，AB段墙架柱承受压力，BC段墙架柱承受拉力，同时AB段和BC段墙架柱均承受由水平风荷载产生的弯矩作用，因此AB段墙架柱为压弯构件，BC段墙架柱为拉弯构件。 【命题思路】 1．本题的主要考点为钢构件受力状态的分析，是对结构设计的基本技能的考查。 2．凡是存在受压区的钢构件或板件都可能使钢结构出现整体失稳或局部失稳问题，失稳使结构的几何形状急剧改变，最终导致结构丧失承载能力。不同受力状态的钢构件的稳定计算也不同，因此，分析钢构件的受力状态十分重要。 3．进行钢结构拉弯和压弯构件设计时，拉弯构件需要计算其强度和刚度(限制长细比)；压弯构件则需要计算强度、整体稳定(弯矩作用平面内的稳定和弯矩作用平面外的稳定)、局部稳定和刚度(限制长细比)。 【解题分析】 根据题中已知条件，经过受力分析可得出AB段墙架柱为压弯构件，BC段墙架柱为拉弯构件。 2.根据《钢规》第5.2.1条和表5.2.1：取γ[XBzx.gif]＝1.05 [JZ634_177_2.gif] 【命题思路】 1．本题的主要考点为钢结构压弯构件的强度计算。 2．各类钢构件的强度计算是钢结构考题中的基本考点，考生应予以重视。 【解题分析】 1．在《钢结构设计规范》GB 50017--2003中，压弯构件和拉弯构件的强度计算公式相同。 2．在强度计算中应取钢构件的净截面面积和计算轴的净截面模量。本题提示中已指出计算截面无栓(钉)孔削弱，故只要将构件的毛截面面积和计算轴的毛截面模量代入《钢结构设计规范》GB 50017-2003公式(5.2.1)中即可算得正确答案，要注意，应正确选用与截面模量相应的截面塑性发展系数。 3.根据《钢规》第5.2.2条第1款关于等效弯矩系数β[XBzmzx.gif]的规定，AB段墙架柱为两端支承的构件，在该构件段内有端弯矩和横向荷载同时作用，并且使构件产生反向曲率，应取β[XBzmzx.gif]＝0.85。 【命题思路】 1．本题的主要考点是，实腹式压弯构件在进行弯矩作用平面内的稳定性计算时，等效弯矩系数β[XBzmzx.gif]的确定。 2．弯矩作用在对称轴平面内的实腹式压弯构件，其稳定性计算分为两个方面：其一是弯矩作用平面内的稳定性，其二是弯矩作用平面外的稳定性。 3．压弯构件稳定性计算的关键在于轴心受压构件稳定系数和等效弯矩系数的确定。 【解题分析】 1．实腹式压弯构件进行弯矩作用平面内的稳定性计算时，等效弯矩系数β[XBzmzx.gif]的取值主要是根据构件两端的支承情况和是否有横向荷载、端弯矩来确定。 2．根据本题所示钢构件的计算简图和弯矩分布图，可以确定AB段墙架柱为两端支承的构件，在构件段内有端弯矩和横向荷载同时作用，端弯矩使构件产生向右的弯曲，而横向荷载使构件产生向左的弯曲，端弯矩和横向荷载使构件产生反向曲率。 3．综上所述，根据《钢结构设计规范》GB 50017-2003第5.2.2条第1款的相关规定，可以确定等效弯矩系数β[XBzmzx.gif]＝0.85。

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[单选题] 四面开敞的15m单跨敞棚，如下图所示，有柱间支撑。承重砖柱截面为490×490（mm），采用MU10烧结普通砖，M5水泥砂浆砌筑。 [LXL20160205_1_152.gif]

当砖柱在排架方向和垂直排架方向无偏心时，柱子在垂直排架平面方向的轴向力影响系数φ最接近于（　　）。

0.87

解析：1.根据《砌体结构设计规范》（GB 50003-2011）表5.1.2～5.1.3，单跨单层弹性方案房屋垂直排架方向，H₀=1.0H=4.9m，γβ=1.0，β＝γβH₀/h=4900/490=10，查附录D表D.0.1-1可知，φ=0.87。

[单选题]某简支在砖墙上的现浇钢筋混凝土平板（见下图），板厚h=100mm，a[XBzs.gif]=20mm。 [LXL20160121_60_1.gif]

若题中其他条件不变，跨中最大弯矩设计值M=3.28kN·m，则A[XBzs.gif]接近于（　　）mm²。

200.0

[单选题]在选择楼盖结构设计方案时，下列各项不可取的是（　　）。

房屋高度不超过50m的部分框支剪力墙结构，其转换层也可采用装配整体式楼盖，但应有增加预制板之间的整体性一系列构造措施

解析：C项，房屋高度不超过50m，侧向力虽较小，但部分框支剪力墙结构的转换层楼面却承受了不小的剪力，并要求有一定的面内刚度以传递。为此，转换层楼面应为现浇的整体式楼盖结构，例如板厚不小于180mm，双层双向配筋。

[单选题]某预制的钢筋混凝土简支空心板，截面形状尺寸如下图所示。混凝土强度等级为C30，钢筋为HRB400，γ₀=1.0。跨中最大弯矩设计值Md=3.6×108N·mm，采用绑扎钢筋骨架，设一层受拉主筋，受拉边缘至钢筋重心的距离a[XBzs.gif]=40mm。 [LXL20160121_34_1.gif]

将空心板的圆孔换算成等效的矩形孔，设圆孔的直径为D，方孔的宽度和高度分别为b[XBzk.gif]和h[XBzk.gif]，等效矩形孔尺寸h[XBzk.gif]（mm）和b[XBzk.gif]（mm）最接近于（　　）项数值。

259.8；272

解析：1.将圆孔等效为方孔，则面积和惯性矩均相同，即：[LXL20160203_69_1.gif]，解得 [LXL20160203_70_1.gif]。 由圆孔直径D=300mm，则可计算得等效矩形孔尺寸为： [LXL20160203_71_1.gif] 2.h [SB′XBf.gif]=h[XBzf.gif]=（450-259.8）/2=95.1mm，腹板的厚度为：b=1000-2×272=456mm。 换算后的截面如下图所示。 α₁f[XBzc.gif]b[SB′XBf.gif]h [SB′XBf.gif]（h0-h [SB′XBf.gif]/2）=14.3×1000×95.1×（410-95.1/2）=4.93×108N·mm＞M[XBzd.gif]=3.6×108N·mm，故该截面属第一类T形截面。 [LXL20160203_1_1.gif] 3.根据《混凝土结构设计规范》（GB 50010—2010）第11.4.16条，对不进行地震作用计算的结构，取无地震作用组合的轴力设计值。 由已知可得：静载作用下该墙肢的轴向压力设计值为：N₁＝1.2ND＝1.2×3180.2＝3816.24×103N； 活载作用下该墙肢的轴向压力设计值为：N₂＝1.4×0.5NL＝1.4×0.5×573.8＝401.66×103N； 则该墙肢的集中轴向压力设计值为：N＝N₁＋N₂＝3816.24×103＋401.66×103＝4217.9×103N； 故该剪力墙墙肢轴压比为：μ＝N/（f[XBzc.gif]A）=4217.9×103/19.1/250/3000=0.294（A为墙肢截面面积）。

[单选题]某新建房屋为四层砌体结构，设一层地下室，采用墙下条形基础。设计室外地面绝对标高与场地自然地面绝对标高相同，均为8.000m，基础B的宽度6为2.4m。基础剖面及地质情况见图9-14(Z)。 [JZ634_284_1.gif]

已知砂质粉土的黏粒含量为6%。试问，基础B基底土体经修正后的承载力特征值(kPa)，与下列何项数值最为接近？ 提示：按《建筑地基基础设计规范》GB 50007-2002作答。

200

解析：1.根据《地规》第5.2.4条，f[XBza.gif]＝f[XBzazk.gif]+η_bγ(b-3)+η[XBzd.gif]γ[XBzm.gif](d-0.5) f[XBzazk.gif]＝180kPa;b＝2.4m＜3m，取3m;查表5.2.4，η_b＝0.5，η[XBzd.gif]＝2.0 自室内地面标高算起，d＝1.1m f[XBza.gif]＝180+2.0×19.6×(1.1-0.5)＝203.5kPa 【命题思路】 考试大纲要求考生掌握地基承载力的确定方法、地基的变形特征和计算方法，本题主要考查地基承载力的确定方法。地基承载力特征值一般由载荷试验或其他原位测试、公式计算、并结合工程实践经验等方法综合确定，当基础宽度大于3m或基础埋置深度大于0.5m时，从载荷试验或其他原位测试、经验值等方法确定的地基承载力特征值尚应进行深宽修正。修正时应考虑基底持力层土体的性质、基础埋置深度、基础宽度、地下水位等因素。本题具体考查的内容包括： 1．根据基底持力层土体的性质，选取承载力修正系数； 2．根据基础形式、场地特点确定基础埋置深度。 【解题分析】 1．地基承载力修正系数的取值应根据《建筑地基基础设计规范》GB 50007-2002表5.2.4确定。基底持力层为砂质粉土，其黏粒含量为6%，小于10%，查表5.2.4，可得承载力修正系数。 2．根据《建筑地基基础设计规范》GB 50007-2002第5.2.4条规定，基础埋置深度一般自室外地面标高算起，但对于地下室，如采用独立基础或墙下条形基础时，应从室内地面标高算起；不少考生没有仔细分析本题所对应的工程特点，埋置深度自室外地面标高算起，使计算结果偏大。 3．根据以上确定的参数，对基底地基承载力特征值进行深度修正，基础宽度小于3m，故不进行宽度修正。 2.取1m长度基础分析，根据《地规》第5.3.5条， [JZ634_285_1.gif] 【命题思路】 本题在基底以下存在一定厚度的软弱土层，对浅基础建筑而言，变形控制非常重要。考试大纲要求考生掌握地基的变形特征和计算方法。地基沉降计算时，传至基础底面的荷载效应应按正常使用极限状态下荷载效应的准永久组合。本题主要考查如下内容： 1．基底压力的计算； 2．基底附加压力的计算。 【解题分析】 1．根据《建筑地基基础设计规范》GB 50007-2002，计算沉降应采用对应于荷载效应准永久组合时的基础底面处的附加压力，首先计算对应荷载效应准永久组合时，由上部结构荷载和基础自重等产生的基底压力； 2．土体自重应力产生的地基沉降已经完成，施工基础时，基底标高以上的土体被挖除，基底卸载压力为19.6×(1.1+1.5)＝50.96kPa，该部分压力应在计算基底附加压力时扣除；常见的错误答案有两种情况： 1)没有扣除基底土体原先的自重应力； 2)扣除的土体自重应力自设计室内地面标高算起，而不是自原始地面标高算起。 3.根据《地规》第5.2.7条，E[XBzs1.gif]＝4.5MPa，E[XBzs2.gif]＝1.5MPa，E[XBzs1.gif]／E[XBzs2.gif]＝3 z＝5-2.6＝2.4m,z／b＝1＞0.5 查表5.2.7，θ＝23° 【命题思路】 本题在地基受力层范围内存在软弱下卧层，其承载力特征值为80kPa，应验算软弱下卧层的地基承载力。验算时需要计算基础传至下卧层顶面的附加压力，计算下卧层顶面经深度修正后的地基承载力特征值，本题主要考查地基压力扩散线与垂直线的夹角，即压力扩散角的确定方法。 【解题分析】 1．根据《建筑地基基础设计规范》GB 50007-2002第5.2.7条，下卧层地基承载力验算时，压力扩散角应按表5.2.7确定，压力扩散角的大小取决于上、下土层的压缩模量比和下卧层顶面相对于基底的埋深。 2．常见问题：部分考生计算z／b时，没有正确理解z的含义，将z取值为室外或室内地面至下卧层顶面的距离，导致计算错误。 4.取1m长度基础分析，作用于基底的竖向力＝F[XBzk.gif]+G[XBzk.gif]＝400+120＝520kN／m 作用于基底的力矩＝120+80×0.6＝168kN·m e＝168／520＝0.32m，b／6＝3.6／6＝0.6m，所以e＜b／6(基底不会产生零应力区) 根据《地规》第5.2.2条， [JZ634_286_1.gif] 【命题思路】 在偏心荷载作用下，根据基础顶面的荷载对地基承载力进行验算时，需要验算两方面的内容： 1．相应于荷载效应标准组合时，基础底面处的平均压力应小于修正后的地基承载力特征值； 2．由偏心荷载产生的基底边缘的最大压力应小于1.2倍修正后的地基承载力特征值。 本题主要考查偏心荷载作用下，基础底面边缘最大压力值的计算。 【解题分析】 1．首先根据已有的基础顶部竖向力、水平力及力矩，求作用于基础底面的总竖向力及力矩大小； 2．根据作用于基础底面的总竖向力及力矩大小，判断荷载的偏心程度，当基础底面不出现零应力区，即满足e≤b／6时，按规范公式(5.2.2-2)计算p[XBzkzmzazx.gif]；否则应按公式(5.2.2-4)计算p[XBzkzmzazx.gif]。 3．常见问题： 1)漏算水平力产生的基底力矩。 2)得到总竖向力及力矩后，未进行偏心判断。 5.根据《抗规》第4.1.5条，覆盖层厚度d₀＝8m t＝5／280+3／80＝0.055s,v[XBzsze.gif]＝d₀／t＝8／0.055＝145m／s 【命题思路】 对建筑物进行抗震分析时，需确定场地的类别，场地类别主要取决于覆盖层的厚度和地基土层的等效剪切波速，本题主要考查场地覆盖层厚度的确定及地基土层等效剪切波速的计算方法。 【解题分析】 1．根据《建筑抗震设计规范》GB 50011-2010第4.1.4条，由于中等风化凝灰岩的v[XBzs.gif]＝700m／s＞500m／s，覆盖层的厚度算至该层顶面，为8m。 2．由《建筑抗震设计规范》GB 50010-2010公式(4.1.5-1)、公式(4.1.5-2)，根据各土层的剪切波速及厚度，计算得到土层等效剪切波速。 6.根据《地规》第9.1.11条，永久结构地下室外墙对变形有严格限制，应采用静止土压力，且荷载分项系数取1.0。 k₀＝1-sin[JZ634_115_1.gif]＝1-sin20°＝0.658,σ₀＝19.6×1.5×0.658＝19.3kN／m² 【命题思路】 根据大纲要求，考生要了解土坡稳定及挡土墙的设计方法。挡土墙设计时，作用于其上的土压力大小主要与如下因素有关： 1．地面超载； 2．土体与墙体的相对变形； 3．墙背土体的性质。 本题主要考查挡土墙变位要求严格时，作用于挡土墙上的土压力计算。 【解题分析】 1．地基土体作用于挡土墙的侧压力大小与二者之间的相对变形有关，当墙体产生远离土体的变位时，侧压力趋向于主动土压力；当墙体产生朝土体方向的变位时，侧压力趋向于被动土压力；当墙体与土体之间无相对变位时，侧压力为静止土压力。 2．本题在提示中明确地下室外墙的变形控制要求严格，故应按静止土压力计算侧压力。部分考生没有注意《建筑地基基础设计规范》GB 50007-2002第9.1.1条的规定，选用主动土压力计算公式，导致错误答案A。

[单选题]某跨度为6m的钢筋混凝土简支吊车梁，安全等级为二级，环境类别为一类，计算跨度l₀=5.8m，承受两台A5级起重量均为10t的电动软钩桥式吊车，吊车的主要技术参数见下表。［2008年真题］ 吊车主要技术参数表（g=10m／s²） [LXL20160121_43_1.gif]

当仅在吊车竖向荷载作用下进行疲劳验算时，吊车梁的跨中最大弯矩标准值[LXL20160121_45_1.gif]（kN·m），应与下列何项数值最为接近?（　　）

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[单选题]某跨度为6m的钢筋混凝土简支吊车梁，安全等级为二级，环境类别为一类，计算跨度l₀=5.8m，承受两台A5级起重量均为10t的电动软钩桥式吊车，吊车的主要技术参数见下表。［2008年真题］ 吊车主要技术参数表（g=10m／s²） [LXL20160121_43_1.gif]

当进行承载力计算时，在吊车竖向荷载作用下，吊车梁的跨中最大弯矩设计值M（kN·m），应与下列何项数值最为接近?（　　）提示：该两台吊车在6m跨吊车梁上产生的最大弯矩位置如下图所示。 [LXL20160121_44_1.gif]

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解析：1.由题意可知： [LXL20160203_1_72.gif] 跨中最大弯矩标准值：[LXL20160203_1_73.gif]；根据《建筑结构荷载规范》（GB 50009—2012）第3.2.4条，可变荷载的分项系数为1.4，又根据第6.3.1条，A5级吊车的动力系数为1.05，跨中最大弯矩设计值：M=1.4×1.05M[XBzk.gif]=1.4×1.05×221.7=325.9kN·m。 2.根据《建筑结构荷载规范》（GB 50009—2012）第6.1.2条第2款，吊车横向水平荷载标准值，应取横行小车重量与额定起重量之和的百分比，软钩吊车，当额定起重量不大于10t时，取12%，[LXL20160203_1_74.gif] 3.根据《混凝土结构设计规范》（GB 50010—2010）第6.7.2条，在疲劳验算中，荷载应取标准值，吊车荷载应乘以动力系数，对于跨度不大于12m的吊车梁，可取用一台吊车考虑，其最大弯矩位置图如下图所示。 [LXL20160203_1_75.gif] 吊车梁的跨中最大弯矩标准值：[LXL20160203_1_76.gif]；根据《建筑结构荷载规范》（GB 50009—2012）第6.3.1条，A5级吊车动力系数为1.05，则最大弯矩标准值为：[LXL20160203_1_77.gif]。 4.根据《混凝土结构设计规范》（GB 50010—2010）第7.1.2条，受拉区纵向钢筋的等效直径： [LXL20160203_1_78.gif] 吊车梁为直接承受重复荷载的构件，取ψ=1.0，根据表7.2.1-1，可得α[XBcr.gif]=1.9；[LXL20160203_1_79.gif] 5.根据《混凝土结构设计规范》（GB 50010—2010）表3.4.5注2，在一类环境下，需作疲劳验算的吊车梁，设计要求的最大裂缝宽度限值为0.2mm；根据《混凝土结构工程施工质量验收规范》（GB 50204—2002）（2011年版）表9.3.5，构件检验的最大裂缝宽度允许值：[LXL20160203_1_80.gif]=0.15mm；故取较小值[LXL20160203_1_80.gif]=0.15mm。

[单选题]某熔炼炉厂房炉前钢平台主梁GL-1为单跨带悬臂段简支梁，采用焊接H型钢H1200×400×12×20，其截面特性I_x=713103×104mm⁴，W_x=11885×103mm³，S_x=6728×103mm³，钢材采用Q235-B，焊条为E43型，主梁GL-1计算简图如下图所示。为简化计算，梁上作用的荷载已折算为等效均布荷载，其中恒载设计值g=12kN／m（含结构自重），活载设计值q=80kN／m。［2009年真题］ [LXL20160204_1_225.gif]

主梁GL-1支座及其加劲肋的设置如下图所示。已知支座反力设计值N=1058kN，根据支座加劲肋的端面承压要求，试问，支承加劲肋的板厚t[XBzs.gif]（mm），应取下列何项数值最为合理？（　　） [LXL20160204_1_226.gif]

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[单选题]某砖拱端部墙体宽度为490mm，墙体厚度为370mm（见下图），采用MU10烧结普通砖、M5混合砂浆砌筑。由永久荷载产生的窗间墙上部轴向压力设计值Nu=33kN，由永久荷载和可变荷载产生的砖拱水平推力V=18.2kN（由永久荷载效应组合控制设计），该墙体水平受剪承载力验算表达式接近下列（　　）项数值。 [LXL20160205_1_90.gif]

18.20kN＜22.25kN

解析：由MU10砖、M5混合砂浆，根据《砌体结构设计规范》（GB 50003—2011）表3.2.1-1得，f=1.5N/mm²；由M5混合砂浆，查表3.2.2可得：f[XBzv.gif]=0.11N/mm²；又A=0.49×0.37＝0.1813m2＜0.3m²，γ[XBxa.gif]=0.7+A=0.7+0.1813=0.8813，则取f=0.8813×1.5=1.322N/mm²，f[XBzv.gif]=0.8813×0.11=0.097N/mm²；平均压应力为：σ₀=N[XBzu.gif]/A=33000/181300=0.182N/mm²；则轴压比为：σ₀/f=0.182/1.322=0.138；又γ[XBG.gif]=1.35，则由式（5.5.1-3）可得，剪压复合受力影响系数为：μ＝0.23-0.065×σ₀/f=0.23-0.065×0.182/1.322＝0.221；取α=0.64，则受剪承载力为：V＝18.2kN＜（f[XBzv.gif]+αμσ₀）A＝（0.097+0.64×0.221×0.182）×181300＝22.25KN。