正确答案: B

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题目：某新建房屋为四层砌体结构，设一层地下室，采用墙下条形基础。设计室外地面绝对标高与场地自然地面绝对标高相同，均为8.000m，基础B的宽度6为2.4m。基础剖面及地质情况见图9-14(Z)。 [JZ634_284_1.gif]

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[单选题]某基础承受上部结构传递的F、M、V等荷载作用。基础自重设计值和基础上的土重设计值为G=155kN，已知计算出基础底面边缘的最大和最小压力设计值分别为p[XBmax.gif]=315kN/m²和p[XBmin.gif]=105kN/m²，如下图所示。 [LXL20160214_1_145.gif]

基础柱边截面Ⅱ-Ⅱ的弯矩设计值M[XBⅡ.gif]最接近于（　　）kN·m。

105.0

[多选题]12.《地基规范》8．2．7条第3款的公式应如何理解?另外，在计算出弯矩后如何计算配筋数量A_s?

[多选题]25.剪力墙约束边缘构件的设置应注意哪些相关内容?

[单选题] 图34-35(Z)所示的框架为某框架-剪力墙结构中的一榀边框架，其抗震等级为二级，底部一、二层顶梁截面高度为700mm，梁顶与板顶平，柱截面为700mm×700mm。已知在重力荷载和地震作用下，柱BC的轴压比为0.75，节点B和柱BC未按“强柱弱梁”调整的组合弯矩设计值(kN·m)如图34-35(Z)所示。 提示：①对应于地震作用标准值，各层框架承担的剪力均不小于结构总剪力的20%; ②按《高层建筑混凝土结构技术规程》JGJ 3-2010作答。 [JZ634_223_1.gif]

试问，底层柱BC的纵向配筋计算时，考虑地震组合的弯矩设计值(kN·m)与下列何项数值最为接近？

470

解析：1.根据《高规》第6.2.1条，二级框架(其他结构中)η[XBzc.gif]＝1.2 ∑M[XBzc.gif]＝η[XBzc.gif]∑M_b＝1.2×(560+120)＝816kN·m [JZ634_223_2.gif] 根据《高规》第6.2.2条及条文说明：底层柱纵向钢筋应根据上、下端的不利情况配置。 M[XBBC.gif]＞M[XBCB.gif]，所以计算弯矩取M[XBBC.gif]，故B最接近。 【命题思路】 本题主要考查钢筋混凝土框架“强柱弱梁”的内力调整要求，以及框架结构和其他类型框架的不同内力调整方法。 【解题分析】 1．由于钢筋混凝土框架柱的延性通常比梁的延性小，而框架柱形成塑性铰会对结构承受垂直荷载产生较大影响，因而在框架柱设计中，通过有目的地增大柱端弯矩设计值，体现“强柱弱梁”的抗震设计概念。 2．不同的框架抗震等级及不同的框架(如框架结构中的框架和框架-剪力墙结构中的框架)采用不同的柱端弯矩增大系数，以体现框架柱不同的抗震性能要求。 3．本框架属于框架-剪力墙结构中的二级框架，根据《高层建筑混凝土结构技术规程》JGJ 3-2010第6.2.1条和第6.2.2条，可以得到正确的选项。 2.根据《高规》第6.2.3条，二级框架(其他结构中)η[XBzvzc.gif]＝1.2 又根据《高规》第6.2.4条，角柱剪力设计值应乘以1.1的放大系数 H[XBzn.gif]＝4.5-0.7＝3.8 [JZ634_224_3.gif] 故C最接近 【命题思路】 本题主要考查以下内容： 1．钢筋混凝土框架柱“强剪弱弯”的内力调整方法以及框架结构和其他类型框架的不同内力调整系数； 2．框架角柱承受双向地震作用，扭转效应对内力影响较大，且受力复杂，在设计中应予以适当加强，各种结构中的框架角柱内力均需增大。 【解题分析】 1．根据抗震概念设计，框架柱设计应满足“强剪弱弯”的要求，提高框架柱的延性，减小框架柱发生脆性剪切破坏的可能性。因而在框架柱设计中，需要有目的地增大柱子的剪力设计值。 2．不同的框架抗震等级及不同的框架(如框架结构中的框架和框架-剪力墙结构中的框架)采用不同的柱端端剪力增大系数，框架角柱的弯矩和剪力设计值还应再乘以1.1的放大系数，以体现框架柱不同的抗震性能要求。 3．根据《高层建筑混凝土结构技术规程》JGJ 3-2010第6.2.3条和第6.2.4条可以得到正确结果，关于框架角柱的内力增大系数的适用范围，《高层建筑混凝土结构技术规程》JGJ 3-2010的规定与JGJ 3-2002规程不同。

[单选题]配筋砌块抗震墙的竖向和水平方向分布钢筋，下列各项中哪一项不符合规范要求？（　　）

竖向分布筋的锚固长度不应小于48d，d为钢筋直径

解析：根据《砌体结构设计规范》（GB 50003—2011）表10.5.9-1及表10.5.9-2，可知ABD三项均正确；C项，配筋砌块抗震墙内水平分布筋的锚固长度不应小于12d。

[单选题]非预应力钢筋混凝土屋架如下图所示。已知集中荷载P＝GK＋QK，静载GK＝10.5kN（包括构件自重），活载QK＝9.6kN。提示：活载标准值大于4.0kN/ m²，计算屋架杆件内力时不考虑节点次应力的影响。 [LXL20160121_35_1.gif]

在静载和活载共同作用下的支座反力设计值RA最接近于（　　）kN。

75.24

解析：1根据《建筑结构荷载规范》（GB 50009—2012）第3.2.4条，静载设计值P₁＝1.2×10.5＝12.6kN； 活载标准值大于4.0kN/m2时，取分项系数γ[XBG.gif]＝1.3， 则活载设计值为：P₂＝1.3×9.6＝12.48kN； 故节点集中荷载设计值为：P＝P₁＋P₂＝12.6＋12.48＝25.08kN。 由于结构对称，荷载也对称，因此，支座反力设计值为：R[XBA.gif]＝3P＝3×25.08＝75.24kN。 2.取节点A为隔离体，如下图所示。 [LXL20160203_1_2.gif] 由y轴受力平衡∑y＝0，得：[LXL20160203_1_3.gif]（此处假设S₁为拉力）； 故可计算得上弦杆内力设计值为：[LXL20160203_1_4.gif]。 3.不考虑节点次应力的影响时，上弦杆S₃为轴心受压构件，f[XBzc.gif]＝16.7N/mm²， 由于杆件截面尺寸b×h＝250mm×250mm，均小于300mm， 故混凝土强度设计值乘以0.8，即：f[XBzc.gif]＝0.8×16.7＝13.36N/mm²。 由l₀/b＝2500/250＝10，根据《混凝土结构设计规范》（GB 50010—2010）表6.2.15，得稳定系数φ＝0.98；截面面积A＝250×250＝62500mm²，f[SB′XBy.gif]＝300N/²， 故全截面纵向受力钢筋面积为：A[XBzs.gif]=N/f[XBzy.gif]=148.72×103/300=495.73²根据表8.5.1，最小配筋率为0.6%，则受压区纵向钢筋截面积A[XBst.gif]′=ρ[XBmin.gif]A=0.6%×62500=375mm；所以钢筋采用4[LXL20160121_2_1.gif]12（面积A [XBzs.gif]′＝452.3²）。 4.由题可得：d[XBeq.gif]=d=14mm，A [XBzs.gif]=1231.5²，A=62500²，ρ[XBte.gif]=1231.5/62500=0.0197； 已知：f[XBtk.gif]=2.2N/²，E[XBzs.gif]=2×105N/²，c=30mm，a[XBzs.gif]=38mm，N[XBzk.gif]=181.6×103N， 且σ[XBsk.gif]=N[XBzk.gif]/A[XBzs.gif]=147.46N/²；根据《混凝土结构设计规范》（GB 50010—2010）式（7.1.2-2），裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数为：ψ=1.1-0.65f[XBtk.gif]/ρ[XBte.gif]/σ[XBsk.gif]=0.608；根据表7.1.2-1，构件受力特征系数α[XBcr.gif]＝2.7。根据式（7.1.2-1），可得最大裂缝宽度为： [LXL20160203_1_5.gif]=2.7×0.608×147.46/（2×105）×（1.9×30+0.08×14/0.0197）=0.1378mm

[单选题]某多层现浇钢筋混凝土框架结构，其中间层高H＝2.8m，圆形装饰柱直径d＝300mm，混凝土强度等级为C30，纵向受力钢筋为HRB335，纵筋的混凝土保护层厚度c＝30mm，配置螺旋式间接钢筋，箍筋直径为8mm，箍筋间距s＝50mm，箍筋为HPB300钢筋。

设考虑地震效应组合后的柱的轴向压力设计值N＝550kN，弯矩设计值M＝75kN·m，比值系数α＝0.441，则全部纵向钢筋的截面面积A[XBzs.gif]（mm²）与下列（　　）项数值最为接近。

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[单选题]某建筑物设计使用年限为50年，地基基础设计等级为乙级，柱下桩基础采用九根泥浆护壁钻孔灌注桩，桩直径d＝600mm，为提高桩的承载力及减少沉降，灌注桩采用桩端后注浆工艺，且施工满足《建筑桩基技术规范》JGJ 94-2008的相关规定。框架柱截面尺寸为1100mm×1100mm，承台及其以上土的加权平均重度γ₀＝20kN／m³。承台平面尺寸、桩位布置、地基土层分布及岩土参数等如图20-24(Z)所示。桩基的环境类别为二a，建筑所在地对桩基混凝土耐久性无可靠工程经验。 [JZ634_209_1.gif]

假定，第②层粉质黏土及第③层黏土的后注浆侧阻力增强系数β[XBzs.gif]＝1.4，第④层细砂的后注浆侧阻力增强系数β[XBzs.gif]＝1.6，第④层细砂的后注浆端阻力增强系数β[XBzp.gif]＝2.4。试问，在进行初步设计时，根据土的物理指标与承载力参数间的经验公式，单桩的承载力特征值R[XBza.gif](kN)与下列何项数值最为接近？

1600

[单选题]由钻探取得某原状土样，经试验测得该土的天然重度γ＝17kN/m³，含水量w＝13.2%，土粒相对密度d[XBzs.gif]＝2.69。

土的孔隙比e最接近于（　　）。

0.791

解析：1.根据《土工试验方法标准》（GB/T 50123—1999）第14.1.6条，由式（14.1.6）可得，土的孔隙比为： [LXL20160215_1_62.gif] 2.土的孔隙率为：[LXL20160215_1_63.gif]。 3.土的饱和度为：S[XBzr.gif]=w[XBds.gif]/e=0.132×2.69/0.791=0.449。 4.土的干密度为：[LXL20160215_1_64.gif]； 土的干重力密度为：γ[XBzd.gif]=ρ[XBdg.gif]=1.502×10=15.02kN/m³。 5.饱和密度为：[LXL20160215_1_65.gif]； 故饱和重度为：γ[XBsat.gif]=ρ[XBsatg.gif]=1.944×10=19.44kN/m³。 6.有效密度为：ρ′=ρ[XBsat.gif]-ρ[XBzw.gif]=1.944-1.0=0.944t/m³；则有效重度为：γ′=ρ′g=0.944×10=9.44kN/m³。